PASEO LOS URRUTIAS

)UHFXHQFLD 3( &XUYDV PRWRU
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3RWHQFLD QRPLQDO )DFWRU GH VHUYLFLR 9HORFLGDG QRPLQDO 1ž GH SRORV 7HQVLyQ QRPLQDO )HFKD

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SUHYLD \ QR VHUi UHVSRQVDEOH SDUD HO XVR GH LQIRUPDFLyQ FRQWHQLGR HQ HVWH VRIWZDUH 9HUVLyQ GH GDWRV -XQH

APÉNDICE V: INFORME HIDROGEA VIVIENDAS SIN CONEXIÓN RED ALCANTARILLADO Página 29

Acondicionamiento del Paseo Marítimo Miguel Hernández en Los Urrutias, Fase 1 T.M. Cartagena (Murcia)
Anejo nº3.- Red de Saneamiento y Pluviales



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D ODV YLYLHQGDV VLWXDGDV HQ HO 3DVHR 0DUtWLPR GH /RV 8UUXWLDV VLQ FRQH[LyQ D OD UHG GH
DOFDQWDULOODGR \ WUDV KDFHU ODV FRUUHVSRQGLHQWHV FRPSUREDFLRQHV VH DGMXQWD HO LQIRUPH
UHDOL]DGR HQ HO DxR SRU SDUWH GH $TXDJHVW 5HJLyQ GH 0XUFLD HQ OD DFWXDOLGDG
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6H KD FRPSUREDGR TXH XQD GH ODV YLYLHQGDV D OD TXH VH UHILHUH GLFKR LQIRUPH OD VLWXDGD
HQ HO 3DVHR 0LJXHO +HUQiQGH] 6 1 GHQWUR GHO 'RPLQLR 3~EOLFR 0DUtWLPR 7HUUHVWUH QR
H[LVWH HQ OD DFWXDOLGDG \ SRU OR WDQWR GHMD GH VHU REMHWR GHO HVWXGLR



6LQ RWUR SDUWLFXODU UHFLED XQ FRUGLDO VDOXGR



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'LUHFWRU GHO 'HSDUWDPHQWR GH 3ODQLILFDFLyQ \ 2EUDV

+LGURJHD *HVWLyQ ,QWHJUDO GH $JXDV GH 0XUFLD 6 $
,QVFULWD HQ HO 5HJLVWUR 0HUFDQWLO GH 0XUFLD
7RPR )ROLR +RMD 08 ° &,) $







ANEJO Nº04.- ALUMBRADO PÚBLICO

Acondicionamiento del Paseo Marítimo Miguel Hernández en Los Urrutias, Fase 1 T.M. Cartagena (Murcia)

1. OBJETO 3

2. ESTUDIO FOTOMÉTRICO 3

3. CÁLCULOS ELÉCTRICOS ALUMBRADO 3

3.1. TENSIÓN NOMINAL Y CAÍDAS DE TENSIÓN MÁXIMAS ADMISIBLES 3
3.2. FÓRMULAS UTILIZADAS 3
3.3. DEMANDA DE POTENCIAS 4
3.4. CÁLCULO DE LÍNEAS 4
3.5. CUADRO RESUMEN DE RESULTADOS 5

ANEXO I. ESTUDIO FOTOMÉTRICO 7

Acondicionamiento del Paseo Marítimo Miguel Hernández en Los Urrutias, Fase 1 T.M. Cartagena (Murcia) Página 1
Anejo nº4.- Alumbrado público



1. OBJETO El estudio completo se adjunta en el Anexo I.

En el presente anejo se realiza un estudio fotométrico y se desarrollan los cálculos eléctricos de 3. CÁLCULOS ELÉCTRICOS ALUMBRADO
la instalación de alumbrado del proyecto “ACONDICIONAMIENTO DEL PASEO MARÍTIMO MIGUEL
HERNÁNDEZ EN LOS URRUTIAS, FASE 1 T.M. CARTAGENA (MURCIA)”. 3.1. Tensión nominal y caídas de tensión máximas admisibles

La normativa vigente a cumplir es el “Reglamento electrotécnico para baja tensión (R.D. Las tensiones de esta instalación son 400 voltios entre fases y 230 entre fase y neutro. Las
842/2002)”. caídas de tensión máximas permitidas serán de 4,5% de la tensión nominal para alumbrado.

Las columnas serán troncocónicas, de una pieza, construidas en poliéster reforzado con fibra de 3.2. Fórmulas utilizadas
vidrio, con portezuela de registro en su parte inferior, de 4 metros de altura, con 60 mm en punta y
132/260 mm en base inferior, fabricada según normativa europea UNE-EN 40-7. El anclaje de la Emplearemos las siguientes:
columna será con pernos y hormigonado con HM-20. Reunirán las dimensiones que se detallan en Sistema Trifásico
planos.
I = Pc / 1,732 x U x Cos x R = amp (A)
La luminaria será de tecnología LED que aporta soluciones de iluminación energéticamente e = (L x Pc / k x U x n x S x R) + (L x Pc x Xu x Sen / 1000 x U x n x R x Cos) = voltios (V)
eficientes y flexibles, con un menor requerimiento de mantenimiento. El marco superior de aluminio Sistema Monofásico:
fundido, alta presión. El cierre eléctrico de plástico o aluminio fundido y el cierre de vidrio, termo I = Pc / U x Cos x R = amp (A)
endurecido. Tendrán una potencia de 25 W. Debido al ambiente existente en el paseo se dotará a la e = (2 x L x Pc / k x U x n x S x R) + (2 x L x Pc x Xu x Sen / 1000 x U x n x R x Cos) = voltios (V)
luminaria de una protección a base de pintura marina. En donde:
Pc = Potencia de Cálculo en Watios.
2. ESTUDIO FOTOMÉTRICO L = Longitud de Cálculo en metros.
e = Caída de tensión en Voltios.
El estudio se lleva a cabo con el objetivo principal de planear que las instalaciones encargadas de K = Conductividad.
iluminar el tramo de paseo marítimo a acondicionar cumplan con el nivel de iluminación adecuado a las I = Intensidad en Amperios.
funciones operacionales del proyecto. U = Tensión de Servicio en Voltios (Trifásica ó Monofásica).
S = Sección del conductor en mm².
Al tratarse de un área de recreación urbana pública se tendrá que tener en cuenta en primer lugar Cos  = Coseno de fi. Factor de potencia.
qué tipo de luminarias son las más adecuadas para el proyecto, valorando el costo/beneficio y el ahorro R = Rendimiento. (Para líneas motor).
energético que se obtendrá a largo plazo. n = Nº de conductores por fase.

Se llega a la conclusión de que una luminaria con tecnología LED es la mejor solución ya que Xu = Reactancia por unidad de longitud en m/m.
supone un ahorro de costes en comparación con el alumbrado público convencional. Se consigue un
ahorro importante de energía con un coste inicial superior pero relativamente bajo, además del Fórmula Conductividad Eléctrica
beneficio de que requieren un bajo mantenimiento y por tanto mayor vida útil.
K = 1/
Al tratarse de la iluminación de un paseo marítimo se debe evitar la contaminación por exceso de  = 20[1+ (T-20)]
luz en las zonas de playa anexas y en las partes del paseo más próximas a ellas. Las luminarias se T = T0 + [(Tmax-T0) (I/Imax)²]
dispondrán con su proyección hacia dentro del paseo, ya que no se pretende iluminar la zona de arena
de la playa. Al iluminar el paseo se iluminará inevitablemente la franja de casas anexas al mismo. Página 3
Respecto a esto, el estudio se ha centrado en estudiar la iluminación en el propio paseo (simulado
como un vial de 6 metros) y qué cantidad de luz incidiría en las casas adyacentes al paseo (simulado
como un vial de 2 metros que serían las fachadas de las edificaciones).

La conclusión del estudio es que se cumple con los requerimientos fotométricos en la vía de 6
metros del paseo (vía peatonal 1) disponiendo las luminarias LED cada 18 metros, mientras que en la
vía de 2 metros de fachadas de edificaciones (vía 2) no se cumple y esto significa que no hay
contaminación por exceso.

Acondicionamiento del Paseo Marítimo Miguel Hernández en Los Urrutias, Fase 1 T.M. Cartagena (Murcia)

Anejo nº4.- Alumbrado público

Siendo, Rt: Resistencia de tierra (Ohm)
K = Conductividad del conductor a la temperatura T. : Resistividad del terreno (Ohm·m)
 = Resistividad del conductor a la temperatura T. P: Perímetro de la placa (m)
20 = Resistividad del conductor a 20ºC.
Pica vertical
Cu = 0.018
Al = 0.029 Rt =  / L
 = Coeficiente de temperatura:
Cu = 0.00392 Siendo,
Al = 0.00403 Rt: Resistencia de tierra (Ohm)
T = Temperatura del conductor (ºC). : Resistividad del terreno (Ohm·m)
T0 = Temperatura ambiente (ºC): L: Longitud de la pica (m)
Cables enterrados = 25ºC
Cables al aire = 40ºC Conductor enterrado horizontalmente
Tmax = Temperatura máxima admisible del conductor (ºC):
XLPE, EPR = 90ºC Rt = 2· / L
PVC = 70ºC
I = Intensidad prevista por el conductor (A). Siendo,
Imax = Intensidad máxima admisible del conductor (A). Rt: Resistencia de tierra (Ohm)
: Resistividad del terreno (Ohm·m)
Fórmulas Sobrecargas L: Longitud del conductor (m)

Ib  In  Iz Asociación en paralelo de varios electrodos
I2  1,45 Iz
Rt = 1 / (Lc/2 + Lp/ + P/0,8)
Donde:
Ib: intensidad utilizada en el circuito. Siendo,
Iz: intensidad admisible de la canalización según la norma UNE 20-460/5-523. Rt: Resistencia de tierra (Ohm)
In: intensidad nominal del dispositivo de protección. Para los dispositivos de protección regulables, In es la intensidad de : Resistividad del terreno (Ohm·m)
regulación escogida. Lc: Longitud total del conductor (m)
I2: intensidad que asegura efectivamente el funcionamiento del dispositivo de protección. En la práctica I2 se toma igual: Lp: Longitud total de las picas (m)
P: Perímetro de las placas (m)
- a la intensidad de funcionamiento en el tiempo convencional, para los interruptores automáticos (1,45 In como
máximo). 3.3. Demanda de potencias

- a la intensidad de fusión en el tiempo convencional, para los fusibles (1,6 In). - Potencia total instalada:

Fórmulas compensación energía reactiva Linea 1 450 W
Linea 2 450 W
cosØ = P/(P²+ Q²). 900 W
tgØ = Q/P. TOTAL....
Qc = Px(tgØ1-tgØ2).
C = Qcx1000/U²x; (Monofásico - Trifásico conexión estrella). - Potencia Instalada Alumbrado (W): 900
C = Qcx1000/3xU²x; (Trifásico conexión triángulo). - Potencia Máxima Admisible (W): 13856
Siendo:
P = Potencia activa instalación (kW). 3.4. Cálculo de líneas
Q = Potencia reactiva instalación (kVAr).
Qc = Potencia reactiva a compensar (kVAr). Cálculo de la ACOMETIDA
Ø1 = Angulo de desfase de la instalación sin compensar.
Ø2 = Angulo de desfase que se quiere conseguir. - Tensión de servicio: 400 V.
U = Tensión compuesta (V). - Canalización: Enterrada bajo tubos
 = 2xPixf ; f = 50 Hz.
C = Capacidad condensadores (F); cx1000000(µF). - Longitud: 25 m; Cos : 0.8; Xu(m/m): 0;

Fórmulas Resistencia Tierra - Potencia a instalar: 900 W.
- Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):
Placa enterrada
1620 W.(Coef. de Simult.: 1 )
Rt = 0,8 · / P
I=1620/1,732x400x0.8=2.92 A.
Siendo, Se eligen conductores Tetrapolares 4x10mm²Cu
Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K
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Página 4
Anejo nº4.- Alumbrado público

I.ad. a 40°C (Fc=1) 52 A. según ITC-BT-19 e(parcial)=197x810/51.51x400x6=1.29 V.=0.32 %
e(total)=0.4% ADMIS (6% MAX.)
Caída de tensión:
Temperatura cable (ºC): 40.16 Protección diferencial:
e(parcial)=25x1620/51.49x400x10=0.2 V.=0.05 % Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Clase AC [s].
e(total)=0.05% ADMIS (2% MAX.) Elemento de Maniobra:
Int.Crepuscular In: 10 A.

Cálculo de la DERIVACION INDIVIDUAL Cálculo de la Línea: Linea 2

- Tensión de servicio: 400 V. - Tensión de servicio: 400 V.
- Canalización: Enterrada bajo tubos.
- Canalización: B2-Mult.Tubos Superf.o Emp.Obra
- Longitud: 25 m; Cos : 0.8; Xu(m/m): 0;
- Longitud: 384 m; Cos : 1; Xu(m/m): 0;
- Potencia a instalar: 900 W.
- Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): - Datos por tramo

1620 W.(Coef. de Simult.: 1 ) Tramo 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
22
Longitud(m) 10 22 22 22 22 22 22 22 22 25
0
P.des.nu.(W) 25 25 25 25 25 25 25 25 25

P.inc.nu.(W) 0 0 0 0 0 0 0 0 0

I=1620/1,732x400x0.8=2.92 A. Tramo 11 12 13 14 15 16 17 18
Se eligen conductores Tripolares 4x6+TTx6mm²Cu
Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K Longitud(m) 22 22 22 22 22 22 22 22
I.ad. a 40°C (Fc=1) 37 A. según ITC-BT-19
Diámetro exterior tubo: 40 mm. P.des.nu.(W) 25 25 25 25 25 25 25 25

P.inc.nu.(W) 0 0 0 0 0 0 0 0

Caída de tensión: - Potencia a instalar: 450 W.
Temperatura cable (ºC): 40.31 - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):
e(parcial)=25x1620/51.46x400x6=0.33 V.=0.08 %
e(total)=0.08% ADMIS (6% MAX.) 450x1.8=810 W.

Prot. Térmica: I=810/1,732x400x1=1.17 A.
I. Mag. Tetrapolar Int. 25 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6mm²Cu
Protección diferencial: Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K
Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Clase A "si" [s]. I.ad. a 40°C (Fc=1) 37 A. según ITC-BT-19
Diámetro exterior tubo: 25 mm.

Cálculo de la Línea: Linea 1 Caída de tensión:
Temperatura cable (ºC): 40.05
- Tensión de servicio: 400 V. e(parcial)=197x810/51.51x400x6=1.29 V.=0.32 %
e(total)=0.4% ADMIS (6% MAX.)

- Canalización: B2-Mult.Tubos Superf.o Emp.Obra Protección diferencial:
Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Clase AC [s].
- Longitud: 384 m; Cos : 1; Xu(m/m): 0; Elemento de Maniobra:
Int.Crepuscular In: 10 A.
- Datos por tramo

Tramo 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Longitud(m) 10 22 22 22 22 22 22 22 22 22

P.des.nu.(W) 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25

P.inc.nu.(W) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3.5. Cuadro resumen de resultados

Tramo 11 12 13 14 15 16 17 18

Longitud(m) 22 22 22 22 22 22 22 22 Los resultados obtenidos se reflejan en las siguientes tablas:

P.des.nu.(W) 25 25 25 25 25 25 25 25

P.inc.nu.(W) 0 0 0 0 0 0 0 0

Cuadro General de Mando y Protección

- Potencia a instalar: 450 W. Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total
- Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%)
ACOMETIDA
450x1.8=810 W. DERIVACION IND. 1620 25
Linea 1 1620 25
Linea 2 810 384 4x10Cu 2.92 52 0.05 0.05
810 384
I=810/1,732x400x1=1.17 A. 4x6+TTx6Cu 2.92 37 0.08 0.08
Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu
Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE. Desig. UNE: RV-K 4x6+TTx6Cu 1.17 37 0.32 0.4
I.ad. a 40°C (Fc=1) 37 A. según ITC-BT-19
Diámetro exterior tubo: 25 mm. 4x6Cu 1.17 37 0.32 0.4

Caída de tensión: Página 5
Temperatura cable (ºC): 40.05

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ANEXO I. ESTUDIO FOTOMÉTRICO Página 7

Acondicionamiento del Paseo Marítimo Miguel Hernández en Los Urrutias, Fase 1 T.M. Cartagena (Murcia)
Anejo nº4.- Alumbrado público



3DVHR /RV 8UUXWLDV



3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 /
7HOpIRQR
)D[
H 0DLO

3DVHR /RV 8UUXWLDV ËQGLFH

&RQWDFWR 3DVHR /RV 8UUXWLDV
1ƒ GH HQFDUJR 3RUWDGD GHO SUR\HFWR
(PSUHVD ËQGLFH
1ƒ GH FOLHQWH /LVWD GH OXPLQDULDV
)HFKD 3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0
3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 / +RMD GH GDWRV GH OXPLQDULDV

&'/ 3RODU
&'/ /LQHDO
'LDJUDPD GH GHQVLGDG OXPtQLFD
'LDJUDPD FRQLFR
7DEOD GH LQWHQVLGDGHV OXPtQLFDV
7DEOD GH GHQVLGDGHV OXPtQLFDV
+RMD GH GDWRV &'/
+RMD GH GDWRV 'HVOXPEUDPLHQWR
+RMD GH GDWRV GHO DOXPEUDGR GH HPHUJHQFLD
9tD S~EOLFD &RSLD GH (VTXHPD GH YtD S~EOLFD
'DWRV GH SODQLILFDFLyQ
/LVWD GH OXPLQDULDV
5HVXOWDGRV OXPLQRWpFQLFRV
5HQGHULQJ SURFHVDGR HQ '
5HQGHULQJ SURFHVDGR GH FRORUHV IDOVRV
5HFXDGURV GH HYDOXDFLyQ
5HFXDGUR GH HYDOXDFLyQ &DPLQR SHDWRQDO

,VROtQHDV (
*DPD GH JULVHV (
*UiILFR GH YDORUHV (
5HFXDGUR GH HYDOXDFLyQ &DPLQR SHDWRQDO
6XPDULR GH ORV UHVXOWDGRV
,VROtQHDV (
*DPD GH JULVHV (
*UiILFR GH YDORUHV (
7DEOD (

',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD

3DVHR /RV 8UUXWLDV 3DVHR /RV 8UUXWLDV



3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 / 3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 /
7HOpIRQR 7HOpIRQR
)D[ )D[
H 0DLO H 0DLO

3DVHR /RV 8UUXWLDV /LVWD GH OXPLQDULDV 3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0 +RMD GH GDWRV GH OXPLQDULDV

3LH]D 3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0 'LVSRQH GH XQD LPDJHQ (PLVLyQ GH OX]
1ƒ GH DUWtFXOR GH OD OXPLQDULD HQ
)OXMR OXPLQRVR /XPLQDULD OP QXHVWUR FDWiORJR GH 'LVSRQH GH XQD LPDJHQ GH OD OXPLQDULD HQ QXHVWUR
)OXMR OXPLQRVR /iPSDUDV OP OXPLQDULDV FDWiORJR GH OXPLQDULDV

3RWHQFLD GH ODV OXPLQDULDV :
&ODVLILFDFLyQ OXPLQDULDV VHJ~Q &,(
&yGLJR &,( )OX[
/iPSDUD [ /(' 6 )DFWRU GH FRUUHFFLyQ


&ODVLILFDFLyQ OXPLQDULDV VHJ~Q &,( 3DUD HVWD OXPLQDULD QR SXHGH SUHVHQWDUVH QLQJXQD
&yGLJR &,( )OX[ WDEOD 8*5 SRUTXH FDUHFH GH DWULEXWRV GH VLPHWUtD

8QL6WUHHW ± OXPLQDULD GH DOXPEUDGR YLDO VHQFLOOD \ UHQWDEOH &RQ XQ FRVWH
LQLFLDO UHODWLYDPHQWH EDMR OD OXPLQDULD 8QL6WUHHW EDVDGD HQ /(' \ GH JUDQ
HILFDFLD RIUHFH XQ LPSRUWDQWH DKRUUR GH FRVWHV HQ FRPSDUDFLyQ FRQ HO
DOXPEUDGR S~EOLFR FRQYHQFLRQDO SRU OR TXH JDUDQWL]D XQD SOHQD DPRUWL]DFLyQ
GH OD LQYHUVLyQ HQ XQ FRUWR SHULRGR GH WLHPSR 'LVSRQLEOH HQ YDULRV SDTXHWHV
OXPtQLFRV 8QL6WUHHW SHUPLWH XQD VXVWLWXFLyQ LQGLYLGXDO GH ODV OXPLQDULDV \
IXHQWHV GH OX] FRQYHQFLRQDOHV \D GHVIDVDGDV (VWD OXPLQDULD FRQ XQ GLVHxR
PX\ FXLGDGR \ FRPSDFWD HVWi IDEULFDGD FRQ PDWHULDOHV UHFLFODEOHV GH FDOLGDG
< DO WUDWDUVH GH XQD VROXFLyQ /(' UHTXLHUH XQ PtQLPR PDQWHQLPLHQWR
'LVHxR GH OD YHUVLyQ &RUH SDUD SUR\HFWRV GH DOWR YROXPHQ FRQ XQ
SUHVXSXHVWR LQLFLDO UHODWLYDPHQWH EDMR 2IUHFH XQD JDPD OLPLWDGD GH ySWLFDV
'LVHxR YHUVLyQ 3HUIRUPHU SDUD FOLHQWHV TXH SUHSDUDQ JUDQGHV SUR\HFWRV GH
UHQRYDFLyQ RULHQWDGR DO 7&2

',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD ',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD

3DVHR /RV 8UUXWLDV 3DVHR /RV 8UUXWLDV



3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 / 3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 /
7HOpIRQR 7HOpIRQR
)D[ )D[
H 0DLO H 0DLO

3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0 &'/ 3RODU 3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0 &'/ /LQHDO

/XPLQDULD 3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0 /XPLQDULD 3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0
/iPSDUDV [ /(' 6 /iPSDUDV [ /(' 6

',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD ',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD

3DVHR /RV 8UUXWLDV 3DVHR /RV 8UUXWLDV



3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 / 3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 /
7HOpIRQR 7HOpIRQR
)D[ )D[
H 0DLO H 0DLO

3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0 'LDJUDPD GH GHQVLGDG OXPtQLFD 3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0 'LDJUDPD FRQLFR

/XPLQDULD 3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0 /XPLQDULD 3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0
/iPSDUDV [ /(' 6 /iPSDUDV [ /(' 6

',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD ',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD

3DVHR /RV 8UUXWLDV 3DVHR /RV 8UUXWLDV



3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 / 3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 /
7HOpIRQR 7HOpIRQR
)D[ )D[
H 0DLO H 0DLO

3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0 7DEOD GH LQWHQVLGDGHV OXPtQLFDV 3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0 7DEOD GH LQWHQVLGDGHV OXPtQLFDV

/XPLQDULD 3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0 /XPLQDULD 3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0
/iPSDUDV [ /(' 6 /iPSDUDV [ /(' 6

*DPPD & ƒ & ƒ & ƒ & ƒ & ƒ & ƒ & ƒ & ƒ & ƒ & ƒ *DPPD & ƒ & ƒ & ƒ
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9DORUHV HQ FG NOP 9DORUHV HQ FG NOP

',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD ',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD

3DVHR /RV 8UUXWLDV 3DVHR /RV 8UUXWLDV



3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 / 3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 /
7HOpIRQR 7HOpIRQR
)D[ )D[
H 0DLO H 0DLO

3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0 7DEOD GH GHQVLGDGHV OXPtQLFDV 3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0 7DEOD GH GHQVLGDGHV OXPtQLFDV

/XPLQDULD 3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0 /XPLQDULD 3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0
/iPSDUDV [ /(' 6 /iPSDUDV [ /(' 6

*DPPD & ƒ & ƒ & ƒ & ƒ & ƒ & ƒ & ƒ & ƒ & ƒ & ƒ *DPPD & ƒ & ƒ & ƒ
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9DORUHV HQ &DQGHOD Pð 9DORUHV HQ &DQGHOD Pð

',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD ',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD

3DVHR /RV 8UUXWLDV 3DVHR /RV 8UUXWLDV



3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 / 3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 /
7HOpIRQR 7HOpIRQR
)D[ )D[
H 0DLO H 0DLO

3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0 +RMD GH GDWRV &'/ 3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0 +RMD GH GDWRV 'HVOXPEUDPLHQWR

/XPLQDULD 3+,/,36 %*3 7 /XPLQDULD 3+,/,36 %*3 7 3DUD HVWD OXPLQDULD QR SXHGH SUHVHQWDUVH QLQJXQD WDEOD 8*5 SRUTXH
[/(' 6 '0 [/(' 6 '0 FDUHFH GH DWULEXWRV GH VLPHWUtD
/iPSDUDV [ /(' 6 /iPSDUDV [ /(' 6

',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD ',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD

3DVHR /RV 8UUXWLDV 3DVHR /RV 8UUXWLDV



3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 / 3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 /
7HOpIRQR 7HOpIRQR
)D[ )D[
H 0DLO H 0DLO

3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0 +RMD GH GDWRV GHO DOXPEUDGR GH 9tD S~EOLFD &RSLD GH (VTXHPD GH YtD S~EOLFD 'DWRV GH SODQLILFDFLyQ
HPHUJHQFLD

/XPLQDULD 3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0 3HUILO GH OD YtD S~EOLFD $QFKXUD P
/iPSDUDV [ /(' 6 &DPLQR SHDWRQDO $QFKXUD P
&DPLQR SHDWRQDO
ËQGLFH GH UHSURGXFFLyQ GH FRORU
)DFWRU PDQWHQLPLHQWR
)OXMR OXPLQRVR OP 'LVSRVLFLRQHV GH ODV OXPLQDULDV
)DFWRU GH FRUUHFFLyQ
)DFWRU GH DOXPEUDGR GH HPHUJHQFLD
)OXMR OXPLQRVR GH DOXPEUDGR GH HPHUJHQFLD OP

*UDGR GH HILFDFLD GH IXQFLRQDPLHQWR
*UDGR GH HILFDFLD GH IXQFLRQDPLHQWR PHGLR ORFDO LQIHULRU
*UDGR GH HILFDFLD GH IXQFLRQDPLHQWR PHGLR ORFDO VXSHULRU

(YDOXDFLyQ GHO GHVOXPEUDPLHQWR ,QWHQVLGDGHV OXPtQLFDV
Pi[LPDV >FG@

*DPPD ƒ ƒ & & & &
*DPPD ƒ ƒ


/XPLQDULD 3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0
)OXMR OXPLQRVR /XPLQDULD
)OXMR OXPLQRVR /iPSDUDV OP 9DORUHV Pi[LPRV GH OD LQWHQVLGDG OXPtQLFD
FRQ ƒ FG NOP
3RWHQFLD GH ODV OXPLQDULDV OP FRQ ƒ FG NOP
2UJDQL]DFLyQ FRQ ƒ FG NOP
'LVWDQFLD HQWUH PiVWLOHV :
$OWXUD GH PRQWDMH XQLODWHUDO DEDMR 5HVSHFWLYDPHQWH HQ WRGDV ODV GLUHFFLRQHV TXH IRUPDQ ORV iQJXORV HVSHFLILFDGRV FRQ
$OWXUD GHO SXQWR GH OX]
6DOLHQWH VREUH OD FDO]DGD P ODV YHUWLFDOHV LQIHULRUHV FRQ OXPLQDULDV LQVWDODGDV DSWDV SDUD HO IXQFLRQDPLHQWR
,QFOLQDFLyQ GHO EUD]R P
/RQJLWXG GHO EUD]R P 1LQJXQD LQWHQVLGDG OXPtQLFD SRU HQFLPD GH ƒ
P /D GLVSRVLFLyQ FXPSOH FRQ OD FODVH GH LQWHQVLGDG OXPtQLFD
*
ƒ /D GLVSRVLFLyQ FXPSOH FRQ OD FODVH GHO tQGLFH GH

P GHVOXPEUDPLHQWR '

7DEOD GH GLVWDQFLDV SDUD FDPLQRV GH HVFDSH SODQRV
$OWXUD GH PRQWDMH >P@







/D WDEOD GH GLVWDQFLDV VH EDVH HQ ORV VLJXLHQWHV SDUiPHWURV
z )DFWRU PDQWHQLPLHQWR
z )DFWRU GH DOXPEUDGR GH HPHUJHQFLD
z ,QWHQVLGDG OXPtQLFD PtQLPD HQ OD OtQHD PHGLD O[
z ,QWHQVLGDG OXPtQLFD PtQLPD HQ OD PHGLD DQFKXUD GH OD YtD GH HYDFXDFLyQ O[
z 8QLIRUPLGDG Pi[LPD HQ OD OtQHD PHGLD
z $QFKXUD GH OD YtD GH HYDFXDFLyQ P

',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD ',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD

3DVHR /RV 8UUXWLDV 3DVHR /RV 8UUXWLDV



3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 / 3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 /
7HOpIRQR 7HOpIRQR
)D[ )D[
H 0DLO H 0DLO

9tD S~EOLFD &RSLD GH (VTXHPD GH YtD S~EOLFD /LVWD GH OXPLQDULDV 9tD S~EOLFD &RSLD GH (VTXHPD GH YtD S~EOLFD 5HVXOWDGRV OXPLQRWpFQLFRV

3+,/,36 %*3 7 [/(' 6 '0 'LVSRQH GH XQD LPDJHQ
1ƒ GH DUWtFXOR GH OD OXPLQDULD HQ
)OXMR OXPLQRVR /XPLQDULD OP QXHVWUR FDWiORJR GH
)OXMR OXPLQRVR /iPSDUDV OP OXPLQDULDV

3RWHQFLD GH ODV OXPLQDULDV :
&ODVLILFDFLyQ OXPLQDULDV VHJ~Q &,(
&yGLJR &,( )OX[
/iPSDUD [ /(' 6 )DFWRU GH FRUUHFFLyQ


)DFWRU PDQWHQLPLHQWR (VFDOD
/LVWD GHO UHFXDGUR GH HYDOXDFLyQ

5HFXDGUR GH HYDOXDFLyQ &DPLQR SHDWRQDO

/RQJLWXG P $QFKXUD P
7UDPD [ 3XQWRV

(OHPHQWR GH OD YtD S~EOLFD UHVSHFWLYR &DPLQR SHDWRQDO
&ODVH GH LOXPLQDFLyQ VHOHFFLRQDGD &( 6H FXPSOHQ WRGRV ORV UHTXHULPLHQWRV IRWRPpWULFRV

9DORUHV UHDOHV VHJ~Q FiOFXOR (P >O[@ 8
9DORUHV GH FRQVLJQD VHJ~Q FODVH
&XPSOLGR 1R FXPSOLGR • •

',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD ',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD

3DVHR /RV 8UUXWLDV 3DVHR /RV 8UUXWLDV



3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 / 3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 /
7HOpIRQR 7HOpIRQR
)D[ )D[
H 0DLO H 0DLO

9tD S~EOLFD &RSLD GH (VTXHPD GH YtD S~EOLFD 5HVXOWDGRV OXPLQRWpFQLFRV 9tD S~EOLFD &RSLD GH (VTXHPD GH YtD S~EOLFD 5HQGHULQJ SURFHVDGR HQ '

/LVWD GHO UHFXDGUR GH HYDOXDFLyQ

5HFXDGUR GH HYDOXDFLyQ &DPLQR SHDWRQDO

/RQJLWXG P $QFKXUD P
7UDPD [ 3XQWRV

(OHPHQWR GH OD YtD S~EOLFD UHVSHFWLYR &DPLQR SHDWRQDO
&ODVH GH LOXPLQDFLyQ VHOHFFLRQDGD &( 1R VH FXPSOHQ WRGRV ORV UHTXHULPLHQWRV IRWRPpWULFRV

9DORUHV UHDOHV VHJ~Q FiOFXOR (P >O[@ 8
9DORUHV GH FRQVLJQD VHJ~Q FODVH
&XPSOLGR 1R FXPSOLGR •
•

',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD ',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD

3DVHR /RV 8UUXWLDV 3DVHR /RV 8UUXWLDV



3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 / 3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 /
7HOpIRQR 7HOpIRQR
)D[ )D[
H 0DLO H 0DLO

9tD S~EOLFD &RSLD GH (VTXHPD GH YtD S~EOLFD 5HQGHULQJ SURFHVDGR GH 9tD S~EOLFD &RSLD GH (VTXHPD GH YtD S~EOLFD 5HFXDGUR GH HYDOXDFLyQ &DPLQR
FRORUHV IDOVRV
SHDWRQDO ,VROtQHDV (

9DORUHV HQ /X[ (VFDOD

7UDPD [ 3XQWRV (PLQ >O[@ (PD[ >O[@ (PLQ (P (PLQ (PD[

(P >O[@


',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD ',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD

3DVHR /RV 8UUXWLDV 3DVHR /RV 8UUXWLDV



3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 / 3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 /
7HOpIRQR 7HOpIRQR
)D[ )D[
H 0DLO H 0DLO

9tD S~EOLFD &RSLD GH (VTXHPD GH YtD S~EOLFD 5HFXDGUR GH HYDOXDFLyQ &DPLQR 9tD S~EOLFD &RSLD GH (VTXHPD GH YtD S~EOLFD 5HFXDGUR GH HYDOXDFLyQ &DPLQR

SHDWRQDO *DPD GH JULVHV ( SHDWRQDO *UiILFR GH YDORUHV (

9DORUHV HQ /X[ (VFDOD

7UDPD [ 3XQWRV (VFDOD 7UDPD [ 3XQWRV (PLQ >O[@ (PD[ >O[@ (PLQ (P (PLQ (PD[
(P >O[@ (PLQ (PD[ (P >O[@


(PLQ >O[@ (PD[ >O[@ (PLQ (P


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3DVHR /RV 8UUXWLDV 3DVHR /RV 8UUXWLDV



3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 / 3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 /
7HOpIRQR 7HOpIRQR
)D[ )D[
H 0DLO H 0DLO

9tD S~EOLFD &RSLD GH (VTXHPD GH YtD S~EOLFD 5HFXDGUR GH HYDOXDFLyQ &DPLQR 9tD S~EOLFD &RSLD GH (VTXHPD GH YtD S~EOLFD 5HFXDGUR GH HYDOXDFLyQ &DPLQR

SHDWRQDO 6XPDULR GH ORV UHVXOWDGRV SHDWRQDO ,VROtQHDV (

)DFWRU PDQWHQLPLHQWR (VFDOD 9DORUHV HQ /X[ (VFDOD

7UDPD [ 3XQWRV 7UDPD [ 3XQWRV

(OHPHQWR GH OD YtD S~EOLFD UHVSHFWLYR &DPLQR SHDWRQDO (P >O[@
&ODVH GH LOXPLQDFLyQ VHOHFFLRQDGD &( 1R VH FXPSOHQ WRGRV ORV UHTXHULPLHQWRV IRWRPpWULFRV
(PLQ >O[@ (PD[ >O[@ (PLQ (P (PLQ (PD[
(P >O[@ 8

9DORUHV UHDOHV VHJ~Q FiOFXOR •
9DORUHV GH FRQVLJQD VHJ~Q FODVH •
&XPSOLGR 1R FXPSOLGR

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3DVHR /RV 8UUXWLDV 3DVHR /RV 8UUXWLDV



3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 / 3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 /
7HOpIRQR 7HOpIRQR
)D[ )D[
H 0DLO H 0DLO

9tD S~EOLFD &RSLD GH (VTXHPD GH YtD S~EOLFD 5HFXDGUR GH HYDOXDFLyQ &DPLQR 9tD S~EOLFD &RSLD GH (VTXHPD GH YtD S~EOLFD 5HFXDGUR GH HYDOXDFLyQ &DPLQR

SHDWRQDO *DPD GH JULVHV ( SHDWRQDO *UiILFR GH YDORUHV (

1R SXGLHURQ UHSUHVHQWDUVH WRGRV ORV YDORUHV FDOFXODGRV 9DORUHV HQ /X[ (VFDOD

7UDPD [ 3XQWRV (PLQ >O[@ (PD[ >O[@ (PLQ (P (VFDOD 7UDPD [ 3XQWRV (PLQ >O[@ (PD[ >O[@ (PLQ (P (PLQ (PD[
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3UR\HFWR HODERUDGR SRU ,1(67(& ,1*(1,(5Ë$ 6 /
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9tD S~EOLFD &RSLD GH (VTXHPD GH YtD S~EOLFD 5HFXDGUR GH HYDOXDFLyQ &DPLQR

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7UDPD [ 3XQWRV (PLQ >O[@ (PD[ >O[@ (PLQ (P (PLQ (PD[
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',$/X[ E\ ',$/ *PE+ 3iJLQD

ANEJO Nº05.- CÁLCULO DE ESTRUCTURAS

Acondicionamiento del Paseo Marítimo Miguel Hernández en Los Urrutias, Fase 1 T.M. Cartagena (Murcia)

1. INTRODUCCIÓN 3
2. NORMATIVA APLICADA 3
3. MÉTODOS DE CÁLCULO 3
3.1. MUROS DE CONTENCIÓN. 3
3.2. ARQUETA DE BOMBEO 5
3.3. TABLESTACADO 6
3.4. CIRCULO DE DESLIZAMIENTO 7
4. ESTUDIO GEOTÉCNICO 8
5. MATERIALES EMPLEADOS 9
6. DURABILIDAD 9
7. HIPÓTESIS DE CÁLCULO 9
8. ACCIONES CONSIDERADAS 10
9. COEFICIENTES DE SEGURIDAD 10
9.1. ACCIONES 10
9.2. MATERIALES 11
10. COMBINACIÓN DE ACCIONES 11
11. CÁLCULO FLOTABILIDAD. 12
12. ARMADO MÍNIMO Y FISURACIÓN. 12
13. TENSIONES SOBRE EL TERRENO. 13
14. PROGRAMA DE CÁLCULO 13
ANEXO 1.- MURO DE CONTENCIÓN (TIPO 1 Y TIPO 2). 15
ANEXO 2.- ARQUETA DE BOMBEO. 39
ANEXO 3.- TABLESTACAS. 55

Acondicionamiento del Paseo Marítimo Miguel Hernández en Los Urrutias, Fase 1 T.M. Cartagena (Murcia) Página 1
Anejo nº5.- Cálculo de estructuras



1. INTRODUCCIÓN En el caso de considerarse la cohesión del terreno:

El presente apartado recoge las bases de cálculo usadas para el cálculo estructural de los El cálculo del empuje pasivo es similar al cálculo del empuje activo. Basta con cambiar en las
diferentes elementos contenidos en el proyecto “ACONDICIONAMIENTO DEL PASEO MARÍTIMO fórmulas anteriores el signo del ángulo de rozamiento interno del terreno.
MIGUEL HERNÁNDEZ EN LOS URRUTIAS, FASE 1 T.M. CARTAGENA (MURCIA)”.
Además, en el caso de considerarse la cohesión del terreno:
Se han calculado los siguientes elementos estructurales:
El empuje al reposo se resuelve aplicando la teoría de Jaky. Se calcula como:
• Muros de contención. (de alturas 1,05 y 1,5 m con espesores de 40 y 25 cm cada uno, total
4 tipos de muro)

• Arqueta bombeo.
• Tablestacado para la construcción de la arqueta de bombeo.

En los siguientes apartados se recogen las bases de cálculo empleadas y el Software utilizado para
los diferentes elementos. A continuación, en los anexos se recogen los listados detallados de los
resultados obtenidos para los diferentes casos.

2. NORMATIVA APLICADA

Para la realización de los cálculos estructurales se ha aplicado la siguiente normativa:

• Instrucción de Hormigón Estructural EHE-08.
• Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02.
• Código técnico de la edificación:

o DB SE: Bases de cálculo
o DB SE-AE: Acciones de la edificación
o DB SE-C: Cimientos
o DB SE-A: Acero
o DB SE-F: Fábrica
• Instrucción de Acero Estructural (EAE)

3. MÉTODOS DE CÁLCULO

A continuación, se sintetiza el tipo de cálculo efectuado para los diferentes elementos:

3.1. Muros de contención.

El empuje activo se resuelve aplicando la teoría de Coulomb. Los valores de la presión horizontal y
vertical en un punto del trasdós situado a una profundidad z se calculan como:

Acondicionamiento del Paseo Marítimo Miguel Hernández en Los Urrutias, Fase 1 T.M. Cartagena (Murcia) Página 3
Anejo nº5.- Cálculo de estructuras

Para el caso de sobrecargas en el trasdos del muro se aplica el método de Coulomb, donde la Separación mínima de armaduras
presión horizontal y vertical producida por una sobrecarga uniformemente repartida vale:
Para permitir un correcto hormigonado se exige una separación libre mínima entre armaduras según
Las comprobaciones realizadas son las siguientes: norma.
Comprobación a rasante en arranque muro
Se comprueba que el cortante de cálculo en la unión entre el alzado de la aleta y la zapata es menor Separación máxima de armaduras
que lo que resiste la sección en dicho punto, teniendo en cuenta la sección de hormigón y el acero
dispuesto. Se establece esta limitación con el fin de que no queden zonas sin armado. Se puede considerar que
Espesor mínimo es una condición mínima para poder hablar de ‘hormigón armado ’frente a ‘hormigón en masa’.
Se limita el espesor mínimo según la EHE-08.
Cuantía mínima geométrica Comprobación de flexocompresión
Con el fin de controlar la fisuración debida a deformaciones originadas por los efectos de temperatura
y retracción, se imponen unos mínimos de cuantía que varían según la EHE-08. La comprobación resistente de la sección se realiza utilizando como ley constitutiva del hormigón el
Cuantía mínima mecánica diagrama tensión-deformación simplificado parábola-rectángulo apto para delimitar la zona de esfuerzos de
Para la armadura vertical se exigen unas cuantías mínimas mecánicas para que no se produzcan rotura a flexocompresión de la de no rotura de una sección de hormigón armado. La comprobación a
roturas frágiles al fisurarse la sección debido a los esfuerzos de flexocompresión. flexocompresión está implementada para todas las normas que permite utilizar el programa con sus
Cuantía máxima geométrica indicaciones en cuanto a la integración de tensiones en la sección y los pivotes que delimitan las máximas
Se impone un máximo para la cuantía de armadura vertical total. deformaciones permitidas a los materiales que constituyen la sección (acero y hormigón).

Acondicionamiento del Paseo Marítimo Miguel Hernández en Los Urrutias, Fase 1 T.M. Cartagena (Murcia) Al realizar la comprobación de flexocompresión se tiene la precaución de que las armaduras se
Anejo nº5.- Cálculo de estructuras encuentren ancladas con el fin de poder considerarlas efectivas en el cálculo a flexocompresión. Además,
como los esfuerzos de flexocompresión actúan conjuntamente con el esfuerzo cortante, se produce una
interacción entre ambos esfuerzos. Este fenómeno se tiene en cuenta decalando la ley de momentos
flectores una determinada distancia en el sentido que resulte más desfavorable, igual al canto útil.

Comprobación de cortante

La comprobación de este estado límite último se realiza al igual que en el caso de flexocompresión.
Al no tener armadura transversal en la sección sólo se considera la contribución del hormigón en la
resistencia a corte. El valor de la contribución del hormigón al esfuerzo cortante se evalúa a partir de un
término Vcu que se obtiene de manera experimental.

Este término se incluye habitualmente dentro de la comprobación del cortante de agotamiento por
tracción en el alma de la sección. En la aplicación se han considerado las distintas expresiones que
evalúan esta componente Vcu según la norma elegida.

Comprobación de fisuración

El estado límite de fisuración es un estado límite de servicio que se comprueba con la finalidad de
controlar la aparición de fisuras en las estructuras de hormigón. En el caso de muros, el control de la
fisuración es muy importante puesto que ésta se produce primordialmente en la cara del trasdós. Ésta es
una zona que no se puede observar habitualmente donde es posible que prolifere la corrosión de las
armaduras. Se puede producir el deterioro de la estructura sin que se aprecien fácilmente los efectos
negativos que se estén produciendo sobre el muro. Se trata de controlar las fisuras que originan las
acciones que directamente actúan sobre el muro (terreno, nivel freático, sobrecargas...), y no las fisuras
debidas a retracción y temperatura, que ya son tenidas en cuenta al considerar los mínimos geométricos.

Para el cálculo de la abertura límite de fisura se ha seguido un proceso simplificado en flexión simple,
con el cual se obtienen resultados del lado de la seguridad con respecto a los que se pueden obtener de
aplicar los métodos en flexocompresión.

Página 4

Comprobación de longitudes de solape Flexión en zapata

El cálculo de las longitudes de solape se ha realizado según las distintas normativas implementadas. Se comprueba con la sección de referencia situada a 0.15 la dimensión del muro hacia su interior. El
dimensionado a flexión obliga a disponer cantos para que no sea necesaria armadura de compresión. En el
Comprobación del anclaje del armado base en coronación caso en que aparezcan tracciones en la cara superior de la zapata se colocará armadura superior.

El cálculo de las longitudes de anclaje se ha realizado según las distintas normativas implementadas. Cortante

Zapata del muro La sección de referencia se sitúa a un canto útil de los bordes del muro. El dimensionado a cortante
obliga a disponer cantos para que no sea necesario colocar refuerzo transversal.
La carga en un muro se convierte en una ley de cargas a lo largo del muro de forma discreta. Es
como convertir una resultante en una ley de tensiones aplicadas a lo largo de la base del muro, Cuantía geométrica y mecánica
discretizada en escalones que internamente realiza el programa según sus dimensiones.
Se comprueba el cumplimiento de las cuantías mínimas, mecánicas y geométricas que especifique la
Los estados a comprobar son: norma.

Comprobación de estabilidad vuelco/deslizamiento Dimensionado de la geometría

Aplicando las combinaciones de estado límite correspondientes, se comprueba que la resultante El programa permite dimensionar la geometría del alzado del muro y de la zapata.
queda dentro de la zapata y se calcula el coeficiente de estabilidad al vuelco y al deslizamiento.
El criterio de dimensionado para el alzado del muro es:
Tensiones sobre el terreno
• Espesor superior = 0.25 (m)
Se supone una ley de deformación plana para la zapata, por lo que se obtendrán, en función de los
esfuerzos, unas leyes de tensiones sobre el terreno de forma trapecial. No se admiten tracciones, por lo • Espesor inferior = 0.11 × Altura de tierras equivalente (m). El programa calcula el momento en el
que, cuando la resultante se salga del núcleo central, aparecerán zonas sin tensión. La resultante debe arranque del muro producido por el terreno en el trasdós y las cargas que pueda haber sobre el terreno y
quedar dentro de la zapata, pues si no es así no habría equilibrio. Se considera el peso propio de la en coronación. A partir de este momento se calcula una altura de terreno equivalente, es decir, que
zapata. Se comprueba que la tensión media no supere la del terreno y que la tensión máxima en borde no produciría el mismo momento antes calculado.
supere en un % la media.
El criterio de dimensionado para la zapata es:
Canto mínimo
• Canto = mayor valor de los siguientes:
Se comprueba el canto mínimo que especifique la norma.
a) 0.10 × Altura de tierras equivalente (m)
Longitudes de anclaje
b) 0.50 × Vuelo máximo (Zapata rígida).
Se comprueba el anclaje en sus extremos de las armaduras, colocando las patillas correspondientes
en su caso, y según su posición. c) 0.33 × Vuelo máximo (Zapata flexible).

Diámetro mínimo de las barras • Vuelos. El dimensionado de los vuelos se realiza de tal forma que haya equilibrio en la zapata
(vuelco y deslizamiento) y no se supere la tensión admisible del terreno.
Se comprueba que el diámetro sea al menos el mínimo indicado en la norma.
3.2. Arqueta de bombeo
Separación máxima entre barras
El análisis de las solicitaciones se realiza mediante un cálculo espacial en 3D, por métodos
Se establece esta limitación con el fin de que no queden zonas sin armado. Se puede considerar que matriciales de rigidez, formando todos los elementos que definen la estructura: pilares, pantallas H.A.,
es una condición mínima para poder hablar de ‘hormigón armado ’frente a ‘hormigón en masa’. muros, vigas y forjados.

Separación mínima entre barras Se establece la compatibilidad de deformaciones en todos los nudos, considerando 6 grados de
libertad, y se crea la hipótesis de indeformabilidad del plano de cada planta, para simular el
Se comprueban las separaciones mínimas entre armaduras de la norma. comportamiento rígido del forjado, impidiendo los desplazamientos relativos entre nudos del mismo

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Anejo nº5.- Cálculo de estructuras

(diafragma rígido). Por tanto, cada planta sólo podrá girar y desplazarse en su conjunto (3 grados de Empujes
libertad). Los empujes que sobre la pantalla realiza el terreno dependen de los desplazamientos de ésta. Para
tener en cuenta esta interacción se utilizan unos diagramas de comportamiento del terreno como el
La consideración de diafragma rígido para cada zona independiente de una planta se mantiene representado en la figura siguiente:
aunque se introduzcan vigas, y no forjados, en la planta, salvo para las vigas exentas que el usuario
desconecte del diafragma rígido y salvo para los muros que no estén en contacto con forjados. Los puntos significativos de la gráfica, ea, ep y eo, son los conocidos empuje activo, pasivo y reposo,
respectivamente.
Para todos los estados de carga se realiza un cálculo estático (excepto cuando se consideran
acciones dinámicas por sismo, en cuyo caso se emplea el análisis modal espectral) y se supone un Los desplazamientos límite activo y pasivo se representan por δa y δp. Estos desplazamientos se
comportamiento lineal de los materiales y, por tanto, un cálculo de primer orden, de cara a la obtención de obtienen a través de los módulos de balasto activo y pasivo introducidos por el usuario.
desplazamientos y esfuerzos.
El programa calcula los coeficientes de empuje según la siguiente formulación:
Se introduce la peculiaridad de los muros de fábrica. Los muros de fábrica son elementos verticales • Empuje al reposo: fórmula de Jaky
de sección transversal cualquiera, formada por rectángulos entre cada planta, y definidos por un nivel • Empuje activo: fórmula de Coulomb
inicial y un nivel final. La dimensión de cada lado puede ser diferente en cada planta, y se puede disminuir • Empuje pasivo: fórmula de Coulomb
su espesor en cada planta. En una pared (o muro) una de las dimensiones transversales de cada lado En dicho diagrama se considera que el terreno se comporta
debe ser mayor que cinco veces la otra dimensión, ya que si no se verifica esta condición, no es adecuada plásticamente, de manera que entre una fase y la siguiente se actualiza el diagrama como se
su discretización como elemento finito, y realmente se puede considerar un pilar, u otro elemento en muestra en la figura, donde δant es el desplazamiento de la fase anterior:
función de sus dimensiones. Tanto vigas como forjados y pilares se unen a las paredes del muro a lo largo
de sus lados en cualquier posición y dirección. Todo nudo generado corresponde con algún nodo de los Página 6
triángulos.

La discretización efectuada es por elementos finitos tipo lámina gruesa tridimensional, que considera
la deformación por cortante. Están formados por seis nodos, en los vértices y en los puntos medios de los
lados, con seis grados de libertad cada uno. Su forma es triangular y se realiza un mallado del muro en
función de las dimensiones, geometría, huecos, generándose un mallado con refinamiento en zonas
críticas, lo que reduce el tamaño de los elementos en las proximidades de ángulos, bordes y
singularidades. Los muros que no entran en contacto con ningún forjado no tienen la consideración de
diafragma rígido a nivel de esa planta.

3.3. Tablestacado

El modelo de cálculo empleado consiste en una barra vertical cuyas características mecánicas se
obtienen por metro transversal de pantalla. Sobre dicha pantalla actúan: el terreno, tanto en el trasdós
como en el intradós, las cargas sobre el terreno, los elementos de contención lateral como puntales,
anclajes activos y anclajes pasivos, los elementos constructivos como son los forjados y las cargas
aplicadas en la coronación.

La introducción de elementos de contención como puntales, anclajes activos y anclajes pasivos
introducen condiciones de contorno a la pantalla que se materializan a través de muelles de rigidez igual a
la rigidez axil del elemento.

Cuando se introduce un estrato de roca, el programa considera que la pantalla se encuentra
empotrada si ésta se introduce una longitud mayor o igual a dos veces el espesor de la pantalla. Entre 20
cm y dos veces el espesor se considera que la pantalla apoya en dicho estrato, es decir, se permite el giro,
pero no el desplazamiento en ese punto.

La discretización de la pantalla se realiza cada 25 cm, obteniendo para cada punto el diagrama de
comportamiento del terreno. Además, se añaden sobre la misma los puntos en los cuales se sitúan las
coacciones laterales.

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Anejo nº5.- Cálculo de estructuras

Si la pantalla continúa desplazándose a la derecha se obtiene un punto que se mueve por la rama de Actualmente, existen diversos métodos para el cálculo del coeficiente de seguridad de una masa
carga mientras que si cambia el sentido de su desplazamiento el empuje variará según la rama de potencialmente inestable frente a fenómenos de deslizamiento circular. En general, estos métodos
descarga que pasa por el punto inicial. consisten en proponer una superficie de deslizamiento y estudiar su equilibrio, en función del sistema de
acciones que se desarrollan. Este estudio parte de subdividir la masa del terreno deslizante en pequeñas
En los puntos de la pantalla donde existe terreno tanto en el trasdós como en el intradós el diagrama porciones de formas geométricas, tales que, permitan un cálculo sencillo de las acciones a las que éstas
de comportamiento empleado se obtiene como suma de los diagramas correspondientes a la profundidad se ven so- metidas.
en uno y otro lado de la pantalla.
Una vez identificadas las acciones sobre la masa del terreno y basándose en una serie de hipótesis,
3.4. Circulo de deslizamiento se establecen las ecuaciones de equilibrio correspondiente, de las que, con un previo cálculo más o menos
complejo según el método utilizado, se obtendrá el valor de coeficiente de seguridad del círculo en estudio.
Como se ha comentado anteriormente, el coeficiente de seguridad que una masa de suelo
potencialmente inestable tiene frente a un fenómeno de deslizamiento circular, puede evaluarse como la Este procedimiento se repite sucesivamente para un número suficientemente significativo de círculos
relación entre el efecto de las acciones estabilizadoras frente al efecto de las acciones desestabilizadoras. posibles de deslizamiento variando tanto el radio como su posición en el espacio. Cada uno de ellos
arrojará un coeficiente de seguridad, siendo el mínimo de ellos, el coeficiente de seguridad del sistema.

Para el trazado de todos esos círculos, usualmente se emplea una malla ortogonal X-Y como base,
en la que en cada punto de ella, se trazan todos y cada uno de los círculos posibles de deslizamiento con
radios crecientes. En la figura se muestra un círculo genérico de radio "R" cuyo centro es el punto "o" de
dicha malla ortogonal.

Cuantitativamente, puede expresarse, en términos de momentos como:

Este coeficiente de seguridad podrá asociarse a distintos parámetros, como son la resistencia del Este método consiste en analizar el equilibrio de una masa del terreno que sigue una superficie de
terreno, el valor de las sobrecargas, a la excitación sísmica, etc., según sean los valores que se emplean deslizamiento circu- lar, para ello se traza un círculo sobre la sección transversal del terreno y se subdivide
de dichos parámetros en la formulación. Es decir, que el coeficiente de seguridad obtenido valorará la la masa deslizante contenida en dicho círculo, en fajas o rebanadas.
resistencia al corte exigida al terreno, o el exceso de sobrecarga que puede actuar sobre el terreno, o la
máxima excitación sísmica aceptada por el sistema, etc. Página 7

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Anejo nº5.- Cálculo de estructuras

Basándose en el esquema de cuerpo libre de cada faja genérica "i", como el que se muestra en la Se supone que las fuerzas entre fajas son de valor nulo, esto es, {Ti} = 0 y {E i} = 0.
figura siguiente, se plantea la formulación matemática del método.
La ecuación anterior, es del tipo implícita en F, por lo que se resuelve mediante iteraciones
Para un determinado talud, la ecuación utilizada para la ob- tener el coeficiente de seguridad "F" de sucesivas, partiendo de un valor inicial de F = F1 que se introduce en la ecuación
un círculo cualquiera de radio R (que podrá o no tener sobrecargas "Q") es la siguiente1:
(2) y se compara con el valor F2 que se obtiene de la ecuación (1). Si los valores de F1 y F2 no
Acondicionamiento del Paseo Marítimo Miguel Hernández en Los Urrutias, Fase 1 T.M. Cartagena (Murcia) son lo suficiente- mente aproximados entre sí, se procede a una nueva itera- ción partiendo del valor de F2
Anejo nº5.- Cálculo de estructuras en la ecuación (2) y así sucesivamente, hasta la convergencia a un valor final del coeficiente de seguridad
F

4. ESTUDIO GEOTÉCNICO

El terreno obtenido en la calicata realizada ha sido el siguiente:

NIVEL 1: ARENAS LITORALES Y RELLENOS

Compuesto por arenas finas litorales de color gris, muy húmedas, hasta una profundidad de 0,3 m
aproximadamente. Son depósitos de playa o rellenos procedentes de la playa adyacente. Por debajo,
aparecen rellenos que contienen restos de ladrillos, plásticos, etc. Este nivel llega hasta una profundidad
de 0,9 m aproximadamente.

En los ensayos de penetración dinámica se observa un primer tramo de baja compacidad hasta 1,2
– 1,6 m de profundidad, con valores medios de golpeo de N20 = 7.

NIVEL 2: ARCILLAS ARENOSAS DE COLOR MARRÓN-ROJIZO CON GRAVAS Y GRAVAS Y
ARENAS CON FINOS

Formado por arcillas arenosas de color marrón rojizo con muchas gravas hasta 2,8 m de
profundidad y por gravas y arenas con finos de color marrón rojizo hasta 3,0 m de profundidad.

Los ensayos de penetración dinámica tienen valores medios de golpeo de N20 = 11 (hasta 2,4 m

de profundidad en P-2) y 23 (hasta 4,6 m de profundidad en P-1), Por debajo de estas cotas se obtiene el

rechazo en ambos ensayos de penetración dinámica. Podemos calificar por tanto, la consistencia de este
nivel como de tipo medio – alto, con un valor medio de N30 = 17.

Hay un predominio de gravas (60%) con arenas (22,2%) y finos (17,8%). La plasticidad es alta (IP
= 23,2%) y la humedad es media - baja (9,1%). La densidad máxima Proctor es de 2,0 gr/cm³.

El contenido en sulfatos es de 725 lo que indica un ambiente No agresivo (< 2.000 mg/kg) al
hormigón según la instrucción EHE-08 y el contenido en materia orgánica es igualmente muy bajo (0,10%).

Se proponen los siguientes valores de los principales parámetros geomecánicos para este tipo de
terreno:

Caracterización: Arcillas arenosas
Presión admisible: 0,195 MPa
Densidad aparente 20 KN/m³
Densidad sumergida 10 KN/m³
 34º
K30
E 70-120 MN/m³
 35.000 KN/m³
0,3

Página 8

NIVEL FREÁTICO 5. MATERIALES EMPLEADOS
Durante la realización de la cata del terreno con fecha de 8 de Octubre de 2018 se detectó la
presencia de nivel freático a una profundidad de 1,7 m (cota 0). Dada la cercanía al Mar Menor y al poder El Hormigón estructural empleado en el cálculo estructural de los elementos ha sido HA-
existir alteraciones de la altura del nivel freático que supongan zonas de la estructura en zona de carrera 35/P/20/IIIc-Qc:
de marea (aunque esta sea muy pequeña) se considera una exposición IIIc Qc.
Para el cálculo de coeficientes de balasto se han usado las fórmulas de Vesic, ya que se dispone de • Resistencia característica de proyecto: fck= 35 MPa
valores aproximados de E y . Las formulas utilizadas son las siguientes: • Módulo de deformación longitudinal a 28 días: Ecm= 29.779 N/mm²
Coeficiente de balasto vertical: • Coeficiente de poisson:= 0.20
• Peso específico: ρ= 25,00 kN/m³
B = Ancho menor de la losa.
E = Módulo de elasticidad del suelo. El acero corrugado empleado para las armaduras pasivas ha sido el B 500 S:
νp = Módulo de Poisson
Coeficiente de balasto horizontal: • Tensión de límite elástico característico: fyk= 500 N/mm².
• Módulo de deformación longitudinal: Es= 200.000 N/mm²
B = Ancho del Muro.
E = Módulo de elasticidad del suelo. 6. DURABILIDAD

νp = Módulo de Poisson. A efectos de cálculo se ha previsto una vida útil de la estructura de 50 años.

Ef = Módulo de elasticidad del hormigón Para el hormigón de cimentación y muros, se ha considerado una clase de exposición IIIc + Qc ya
If = Momento de inercia de la cimentación respecto de un plano vertical igual a BT3/12 que los elementos se encuentran sometidos a salpicaduras de agua de mar.
T = espesor del muro.
Se obtienen los siguientes valores: En estas condiciones, los hormigones usados deben cumplir las siguientes características:

Arcillas arenosas Kv Kh KN/m³ • Relación agua/cemento: 0.45
26.000 9.500 • Contenido mínimo de cemento: 350 kg/m³
• Recubrimiento nominal en muros y en losa de cimentación (con hormigón de limpieza):

rnom= 50 mm

7. HIPÓTESIS DE CÁLCULO

En los muros se considera el empuje de terreno y el nivel freático. No se considera el empuje en el
intrados debido a la variación de la altura de arena, quedando en el lado de la seguridad. Así mismo se
considera una carga sobre el terreno adyacente en el trasdos y carga en coronación debido a el recrecido
para bancos y las posibles sobrecargas de uso.

Para el cálculo en el caso de la arqueta se tiene en cuenta el empuje del terreno, sobrecarga
debida al empuje del agua, nivel freático y sobrecarga en la coronación de los muros en los casos
necesarios.

Para el cálculo sísmico se ha realizado un cálculo espectral según la NCSE-02 considerando la
población de Cartagena con una aceleración básica de 0,07g y un coeficiente K=1.

En el anexo 2 se recoge una justificación detallada de la acción sísmica que es de aplicación a
todos los elementos calculados.

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Anejo nº5.- Cálculo de estructuras

8. ACCIONES CONSIDERADAS 9. COEFICIENTES DE SEGURIDAD
Se adoptarán los coeficientes de seguridad recogidos en la norma EHE-08, estos serán:
Las acciones consideradas en el cálculo de las arquetas son las siguientes:
9.1. Acciones
Acciones permanentes (G):
ELU
• Peso propio de la estructura (incluida losa).
• Carga permanente del empuje en reposo de tierras hasta la rasante en todos los muros Situación persistente o Situación accidental
transitoria
perimetrales. TIPO DE ACCIÓN
• Empuje del agua debido al nivel freático. Efecto Efecto Efecto Efecto
Permanente favorable desfavorable favorable desfavorable
Acciones variables (Q): Pretensado
Permanente de valor no γG = 1,00 γG = 1,35 γG = 1,00 γG = 1,00
Para la consideración de las cargas actuantes se han tomado las sobrecargas: constante
Variable γP = 1,00 γP = 1,00 γP = 1,00 γP = 1,00
• Sobrecarga superficial en la losa. Accidental
γG* = 1,00 γG* = 1,50 γG* = 1,00 γG* = 1,00
Las acciones consideradas en el cálculo de la caseta de cuadros son las siguientes: γQ = 0,00 γQ = 1,50 γQ = 0,00 γQ = 1,00
γA = 1,00 γA = 1,00
Acciones permanentes (G): - -

• Peso propio de la estructura. ELU EQUILIBRIO
• Peso de los cuadros eléctricos
• Peso de las tejas sobre el forjado TIPO DE ACCIÓN Efecto Efecto
Persistentes favorable desfavorable
Acciones variables (Q): Transitorias en fase de construcción γG = 0,90
γG = 1,1
• Sobrecarga de uso de cubierta no transitable en el caso de la caseta de cuadros eléctricos. γG = 0,95
• Sobrecarga de uso de la losa de cimentación. γG = 1,05
• Acción del viento.
• Sismo.

ELS

TIPO DE ACCIÓN Efecto Efecto
favorable desfavorable
Permanente Armadura γG = 1,00
Pretensado pretesa γP = 0,95 γG = 1,00
γP = 1,05
Armadura γP = 0,90
postesa γP = 1,10
γG* = 1,00
Permanente de valor no constante γG* = 1,00
γQ = 0,00
Variable γQ = 1,00

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Anejo nº5.- Cálculo de estructuras

9.2. Materiales Combinación frecuente:
Combinación cuasi permanente:
Situación de proyecto Acero pasivo Con:
Hormigón γc y activo γs
Persistente o transitoria
Accidental 1,50 1,15

1,30 1,00

10. COMBINACIÓN DE ACCIONES

Estados Límite Últimos
Para la comprobación de Estados Límites Últimos, los esfuerzos solicitantes vienen de la
envolvente de resultados máximos entre situación persistente o transitoria y situación sísmica.
La combinación de acciones aplicadas según normativa vigente son las siguientes:
Situación persistente o transitoria:

Situación accidental: Los coeficientes de simultaneidad serán los establecidos en el código técnico de la edificación:
Situaciones sísmicas:

Estados Límite de Servicio Página 11
Para las comprobaciones relativas a los Estados Límites de servicio se considerará las siguientes
situaciones:
Combinación poco probable o característica:

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11. CÁLCULO FLOTABILIDAD. Arqueta de bombeo:

A continuación se recoge el cálculo de la flotabilidad en el caso de la arqueta de bombeo:

Peso estructura

Notación Descripción Perímetro/ Area Ancho Alto Peso esp. (KN) Peso
M Muros 25,00 499,95
LI Losa inferior (0,4) 20,20 0,30 3,30 25,00 392,70
LS Losa superior (0,3) 25,00 182,83
P Pavimento 28,56 0,55 22,30 70,67

24,38 0,30

24,38 0,13

Empuje agua

Notación Descripción Perímetro/ Area Ancho Alto Peso esp. (KN) Peso
EA A Zona sumergida 885,36
28,56 3,10 10,00

HIPOTESIS EMPUJE AGUA CS
1 MP+LI EA A 1,01
2 MP+LI+LS EA A 1,21
3 MP+LI+LS+P EA A 1,29

12. ARMADO MÍNIMO Y FISURACIÓN.

Se ha calculado el armado mínimo de los diferentes elementos. Debido a la pequeña magitud de las
cargas se ha usado este armado en la mayoría de los casos.

Elemento Espesor Armadura mínima Armadura mínima Armado Propuesto
(m) mecánica por cara geométrica en la
Losa cimentación cara traccionada φ 16 / 15 13,40 cm²
Losa cimentación 0,55 (cm²) φ 16 / 20 10,05 cm²
Muro Horizontal 0,40 4,95 (cm²) φ 16 / 20 10,05 cm²
Muro Vertical Traccionado 0,40 3,60 11,81 φ 16 / 20 10,05 cm²
Muro Vertical Comprimido 0,40 6,40 8,59 φ 12 / 20
Muro Horizontal 0,40 3,60 8,59 φ 12 / 15 5,65 cm²
Muro Vertical Traccionado 0,30 1,08 8,59 φ 12 / 15 7,54 cm²
Muro Vertical Comprimido 0,30 4,80 φ 12 / 15 7,54 cm²
Losa cubierta 0,30 2,70 6,44 φ 12 / 15 7,54 cm²
0,30 0,81 6,44 7,54 cm²
2,70
6,44

El programa calcula que la apertura de fisura en muros no supere 0,1 mm. En el caso de la arqueta
de bombeo se ha calculado la apertura de fisura para los esfuerzos más desfavorables.

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13. TENSIONES SOBRE EL TERRENO.

A continuación, se recogen las tensiones máximas sobre el terreno y las tensiones verticales
admisibles brutas:

TENSIÓN TERRENO PRESIÓN VERTICAL
KPA ADMISIBLE BRUTA KPA

MURO TIPO 1 65,90 195,00
195,00
MURO TIPO 2 81,1
195,00
ARQUETA DEL BOMBEO 110,00

14. PROGRAMA DE CÁLCULO

Para el modelado de las estructuras, la obtención de esfuerzos y dimensionamiento seccional se ha
empleado el siguiente software de cálculo:

Software Versión Programador N.º de Licencia
CYPE 2019.d CYPE INGENIEROS 117700

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ANEXO 1.- MURO DE CONTENCIÓN (TIPO 1 Y TIPO 2).

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1.- NORMA Y MATERIALES Referencias Cota superior Descripción Coeficientes de empuje

Norma: EHE-08 (España) 1 - Arenas sueltas 0.87 m Densidad aparente: 18.00 kN/m³ Activo trasdós: 0.33
Hormigón: HA-35, Yc=1.5
Acero de barras: B 500 S, Ys=1.15 Densidad sumergida: 10.00 kN/m³ Pasivo intradós: 3.00
Tipo de ambiente: Clase Qc
Recubrimiento en el intradós del muro: 5.0 cm Ángulo rozamiento interno: 30.00 grados
Recubrimiento en el trasdós del muro: 5.0 cm
Recubrimiento superior de la cimentación: 5.0 cm Cohesión: 0.00 kN/m²
Recubrimiento inferior de la cimentación: 5.0 cm
Recubrimiento lateral de la cimentación: 7.0 cm 2 - Arcillas con arenas -0.40 m Densidad aparente: 20.00 kN/m³ Activo trasdós: 0.28
Tamaño máximo del árido: 20 mm
Densidad sumergida: 10.00 kN/m³ Pasivo intradós: 3.54
2.- ACCIONES
Ángulo rozamiento interno: 34.00 grados
Aceleración Sísmica. Aceleración de cálculo: 0.06 Porcentaje de sobrecarga: 80 %
Empuje en el intradós: Pasivo Cohesión: 0.00 kN/m²
Empuje en el trasdós: Activo
RELLENO EN TRASDÓS
3.- DATOS GENERALES
Referencias Descripción Coeficientes de empuje
Cota de la rasante: 0.87 m
Altura del muro sobre la rasante: 0.10 m Relleno Densidad aparente: 18.00 kN/m³ Activo trasdós: 0.33
Enrase: Trasdós
Longitud del muro en planta: 5.40 m Densidad sumergida: 10.00 kN/m³ Pasivo intradós: 3.00
Sin juntas de retracción
Tipo de cimentación: Zapata corrida Ángulo rozamiento interno: 30.00 grados

4.- DESCRIPCIÓN DEL TERRENO Cohesión: 0.00 kN/m²

Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intradós del muro: 0 % 5.- SECCIÓN VERTICAL DEL TERRENO
Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el trasdós del muro: 0 %
Evacuación por drenaje: 100 % 6.- GEOMETRÍA
Porcentaje de empuje pasivo: 100 %
Cota empuje pasivo: 0.50 m
Tensión admisible: 0.195 MPa
Coeficiente de rozamiento terreno-cimiento: 0.67
Profundidad del nivel freático: 0.87 m

Referencias Cota superior ESTRATOS Coeficientes de empuje MURO

Descripción Altura: 1.05 m
Espesor superior: 40.0 cm
Espesor inferior: 40.0 cm

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Anejo nº5.- Cálculo de estructuras

ZAPATA CORRIDA Cota Ley de axiles Ley de cortantes Ley de momento flector Ley de empujes Presión hidrostática

Con puntera y talón (m) (kN/m) (kN/m) (kN·m/m) (kN/m²) (kN/m²)
Canto: 40 cm
Vuelos intradós / trasdós: 10.0 / 125.0 cm 0.48 18.81 2.02 0.36 6.34 0.00
Hormigón de limpieza: 10 cm
0.38 19.79 2.68 0.60 6.94 0.00
7.- ESQUEMA DE LAS FASES
0.28 20.77 3.40 0.90 7.54 0.00

0.18 21.75 4.19 1.28 8.14 0.00

0.08 22.73 5.03 1.74 8.74 0.00

-0.02 23.71 5.94 2.29 9.29 0.20

Máximos 24.30 6.53 2.66 9.49 0.78
Cota: -0.08 m
Cota: -0.08 m Cota: -0.08 m Cota: -0.08 m Cota: -0.08 m

Mínimos 14.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Cota: 0.97 m Cota: 0.97 m
Cota: 0.97 m Cota: 0.97 m Cota: 0.97 m

CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS

Cota Ley de axiles Ley de cortantes Ley de momento flector Ley de empujes Presión hidrostática

(m) (kN/m) (kN/m) (kN·m/m) (kN/m²) (kN/m²)

0.97 4.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.88 4.88 0.00 0.00 0.00 0.00

0.78 5.86 0.02 0.00 0.54 0.00

0.68 6.84 0.11 0.01 1.14 0.00

0.58 7.83 0.25 0.02 1.74 0.00

0.48 8.81 0.46 0.06 2.34 0.00

0.38 9.79 0.72 0.12 2.94 0.00

0.28 10.77 1.04 0.21 3.54 0.00

Referencias Nombre Descripción 0.18 11.75 1.43 0.33 4.14 0.00

Fase 1 Fase Con nivel freático trasdós hasta la cota: 0.00 m 0.08 12.73 1.87 0.49 4.74 0.00
Con nivel freático intradós hasta la cota: -0.08 m
-0.02 13.71 2.38 0.71 5.29 0.20

Máximos 14.30 2.73 0.86 5.49 0.78
Cota: -0.08 m
Cota: -0.08 m Cota: -0.08 m Cota: -0.08 m Cota: -0.08 m

8.- CARGAS Mínimos 4.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Cota: 0.97 m Cota: 0.97 m
CARGAS EN EL TRASDÓS Cota: 0.97 m Cota: 0.97 m Cota: 0.97 m

Tipo Cota Datos Fase inicial Fase final CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON PORCENTAJE DE SOBRECARGA Y SISMO

Uniforme En superficie Valor: 12 kN/m² Fase Fase Cota Ley de axiles Ley de cortantes Ley de momento flector Ley de empujes Presión hidrostática

(m) (kN/m) (kN/m) (kN·m/m) (kN/m²) (kN/m²)

9.- RESULTADOS DE LAS FASES 0.97 12.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Esfuerzos sin mayorar. 0.88 12.88 0.05 0.00 0.00 0.00

0.78 13.86 0.47 0.03 4.29 0.00

FASE 1: FASE 0.68 14.84 0.99 0.10 4.98 0.00

0.58 15.83 1.58 0.23 5.66 0.00

CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON SOBRECARGAS 0.48 16.81 2.24 0.42 6.35 0.00

Cota Ley de axiles Ley de cortantes Ley de momento flector Ley de empujes Presión hidrostática 0.38 17.79 2.97 0.68 7.04 0.00

(m) (kN/m) (kN/m) (kN·m/m) (kN/m²) (kN/m²) 0.28 18.77 3.77 1.01 7.73 0.00

0.97 14.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.18 19.75 4.63 1.43 8.42 0.00

0.88 14.88 0.00 0.00 0.00 0.00 0.08 20.73 5.57 1.94 9.10 0.00

0.78 15.86 0.38 0.02 4.54 0.00 -0.02 21.71 6.57 2.55 9.73 0.22

0.68 16.84 0.87 0.08 5.14 0.00 Máximos 22.30 7.23 2.96 9.96 0.83
Cota: -0.08 m
0.58 17.83 1.41 0.19 5.74 0.00 Cota: -0.08 m Cota: -0.08 m Cota: -0.08 m Cota: -0.08 m

Acondicionamiento del Paseo Marítimo Miguel Hernández en Los Urrutias, Fase 1 T.M. Cartagena (Murcia) Página 18

Anejo nº5.- Cálculo de estructuras